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无缝钢管标准于1998年5月首次发布。本标准代替GB/T17395-2008《无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差》本标准规定了无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差。本标准适用于制定各类用途的平端无缝钢管标准时，选择尺寸、外形、重量及允许偏差。本标准与GB/T17395-1998相比，主要变化如下:
---增加了普通钢管外径232、267(267.4)、302、318.5、368、419、473、699、711、720、762、788.5、813、864、914、965、1016;
---修改了普通钢管的壁厚上限;
---修改了表1、表2中的单位长度理论重量;
---表3中外径25以下的钢管的壁厚增加0.5、0.6、0.7、0.8、0.9;
---增加了全长允许偏差+150mm 等级;
---将"椭圆度"改为"不圆度"，增加了"不圆度"的计算公式;
---通常长度范围的上限由原来的"12000mm"改为"12500mm";
---修改了实际重量与理论重量的允许偏差规定。
无缝钢管因其制造工艺不同，又分为热轧(挤压)无缝钢管和冷拔(轧)无缝钢管两种。冷拔(轧)管又分为圆形管和异形管两种。高压合金钢管 厚壁高压合金钢管
高压合金钢管中的钴——作为合金元素在钢中软件未几，这是由于钴的费用高及其在别的方面(如高速钢、硬质合金、钴基耐热合金、磁钢或硬磁合金等)有着更紧张的用途。在普通不锈钢中加钴作合金元素的也未几，常用不锈钢如9Crl7MoVCo钢(含1.2-1.8%钴)加钴，目标并不在于进步耐侵蚀机能而在于进步硬度，由于这种不锈钢的要紧用途是生产切片机器刃具、铰剪及手术刀片等。硼——高铬铁素体不锈钢Crl7Mo2Ti钢中加0.005%硼，可使在沸腾的65%醋酸中的耐侵蚀机能进步。加量的硼(0.0006～0.0007%)可使奥氏体不锈钢的热态塑性改善。小批的硼由于形成低熔点共晶体，使奥氏体钢焊接时发生热裂纹的偏向增大，但含有较多的硼(0.5～0.6%)时，反而可防止热裂纹的发生。由于当含有0.5～0.6%的硼时，形成奥氏体-硼化物两相构造，使焊缝的熔点低落。熔池的凝集温度低于半熔解区时，母材在冷却时发生的张应力，由处于液态.固态的焊缝金属蒙受，此时是不致惹起裂痕的，即使在近缝区形成了裂纹，也能够为处于液态-固态的熔池金属所添补。含硼的铬镍奥氏体不锈钢在原子能产业中有着分外的用途。
高压合金钢管连轧管的变形量大， 穿孔机的变形量小， 这样可为连轧管机提供壁厚大、 温降小的穿孔毛管。 限动芯棒与荒管接触时间短， 从而保证轧后荒管温度高， 且温度均匀， 同时由于取消了脱棒机， 缩短了工艺流程， 提高了合金钢管的终轧温度， 部分品种可省去定径前的再加热工序， 从而节省了能源。在合金管中存在任何形态的缩孔，都会由于它们减小受力的有效面积，以及在缩孔处产生应力集中现象，而使铸件的机械性能显著降低。由于缩孔的存在，还降低合金管铸件的气密性和物理化学性能。因此，缩孔是铸件的重要缺陷之一，必须设法缩孔和缩松在铸件凝固过程中，液态收缩及凝固收缩如果得不到及时的补偿，则将在相应部位形成孔洞，即缩孔或缩松的形成。缩孔的形成过程及条件缩孔容积较大，多集中在合金管铸件的上部和后凝固的部位。现以圆柱体铸件为例，分析缩孔的形成过程。假定所浇注的金属在固定温度下凝固，或结晶温度范围很窄，铸件由表及里逐层凝固，由于铸型的吸热，液态金属温度下降，发生液态收缩，但它将从浇注系统得到补充，因此，在此期间型腔总是充满着金属液。当铸件外表的温度下降到凝固温度时，铸件表面凝固一层硬壳，并紧紧包住内部的液态金属。内浇口此时被冻结。 缩孔常产生在合金管铸件的厚大部位或上部后凝固部位，常呈倒锥状，内表面粗糙。缩孔的形成过程，液态合金充满合金管铸型型腔后，由于铸型的吸热，液态合金温度下降，靠近型腔表面的金属凝固成一层外壳，此时内浇道已凝固，壳中金属液的收缩因被外壳阻碍，合金管不能得到补缩，故其液面开始下降。温度继续下降，外壳加厚，内部剩余的液体由于液态收缩和补充凝固层的收缩，使体积缩减，液面继续下降。此过程一直延续到凝固终了，在铸件上部形成了缩孔，温度继续下降到室温，因固态收缩使铸件的外轮廓尺寸略有减小。纯金属和共晶成分的合金，易形成集中的缩孔。
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